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陜西土木建筑網首頁 > 建筑論文 > 工程結構 > TBSA結構分析程序的幾點建議

閱讀 3807 次 TBSA結構分析程序的幾點建議

摘要：討論了TBSA梁柱配筋構造問題及程序部分計算參數合理取值范圍。...

TBSA結構分析程序的幾點建議

曹森虎1 劉玉華2

(1．中國建筑西北設計研究院 7 1 0003 西安

2．核工業第四研究設計院05002 1 石家莊)

程序中梁只有大小之分，沒有主次之別，作為三維受力分析這無疑是正確的，但作為抗震構造配筋應該是有不同的要求，若框架梁和次梁要求均相同，當為構造配筋時次梁配筋加大不少，抗震等級越高，加大幅度越大，見表一所示。

表一次梁構造配筋加大幅度(％)

結構	支座				跨中
結構抗震	≤C35		C40-60		≤C35		C40-60
等級	配筋率	增幅	配筋率	增幅	配筋率	增幅	配筋率	增幅
一級	0.40	1 67	0.40	1 00	0.30	100	0.30	50
二級	0.30	100	0.30	50	0.25	67	0.25	25
三，四級	0.25	67	0.25	25	0.20	33	0.20	O．O
非抗震	0.1 5		0.20		0.1 5		0.20

對此種情況，建議先不考慮地震作用(KK(5)=0)，計算結果用于次梁配筋；然后考慮地震作用(KK(5)=1)，計算結果用于框架梁柱配筋。

1.沿梁長最小配箍率

框架梁(非加密區)和次梁沿梁長最小配箍率如下，各種砼和鋼筋級別下配箍率見表二所示。

表二框架梁(非加密區)和次梁最小配箍率(％)

砼強度等級		C 1 5				C20				C25				C30				C35
鋼筋級別		I		Ⅱ		I		Ⅱ		I		Ⅱ		I		ⅡI		I		Ⅱ
一級抗震		0.125		0.085		0.167		0.1 1 3		0.208		0.141		0.250		0.1 69		0.292		0.198
二級抗震		0.107		0.073		0.143		0.097		0.1 79		0.1 21		0.214		0.1 45		0.250		0.1 69
三、四級抗震		0.089		0.060		0.120		0.081		0.1 49		0.1 01		0.179		0.1 21		0.208		0.141
非抗震		0.071		0.048		0.095		0.065		0.1 1 9		0.081		0.143		0.097		0.1 67		0.11 3
砼強度等級	C40				C45				C50				C55				C60
鋼筋級別	I		Ⅱ		I		Ⅱ		I-		Ⅱ		I		Ⅱ		I		Ⅱ
一級抗震	0.325		0.220		0.358		0.243		0.392		0.265		0.417		0.282		0.442		0.299
二級抗震	0.279		0.1 89		0.307		0.208		0.336		0.227		0.357		0.242		0.378		0.256
三、四級抗震	0.232		0.1 57		0.256		0.173		0.280		0.1 90		0.298。		0.202		0.315		0.214
非抗震	0.186		0.1 26		0.205		0.1 39		0.224		0.152		0.238		0.1 61		0.252		0.171

一級抗震等級(框架梁)：Psv≥0.035fc／fyv

二級抗震等級(框架梁)：Psv≥0.030fc/ fyv

三、四級抗震等級(框架梁)：Psv≥0.025fc/ fyv

非抗震設計(框架梁和次梁)：Psv≥0.020fc/ fyv 式中： fc—砼軸心抗壓強度設計值； fyv—箍筋抗拉強度設計值。程序的構造配箍僅滿足三，四級抗震設計要求(psv>10.025fc/ fyv)不滿足一，二級抗震設計要求。當一，二級抗震設計為構造配箍時應驗算最小配箍率。當為非抗震設計時其構造配箍率又偏大25％。

2.柱子加密區最小體積配箍率

2.1版程序最小體積配箍率僅滿足三，四級抗震構造要求。當一，二級抗震等級輸出結果為構造配箍時應重新驗算其配箍量。

1999年6月以前5．0版程序柱子最小體積配箍率適合箍筋直徑不小于φ10mm的正交井字型及螺旋型箍筋的情況。否則，應如下處理：

a．箍筋直徑小于φ10mm時，構造配箍量應增大25％。

b．箍筋為二級鋼筋時，配箍量可減小l5％。

c．當為二，三級抗震等級，或軸壓比較大時，應對構造配箍量適當增大。

1999年6月以后5．0版程序均按普通箍設置最小配箍率，當采用井宇箍且直徑不小于φ10mm時，若為構造配箍，則應適當減小配箍。

3.豎向荷載作用下梁端彎矩調幅系數BEK和彎矩增大系數BE0的關系 BEk和BE0對主梁和次梁均起作用，BEK在把梁端負彎矩調幅后，相應增大了跨中正彎矩。而BE0則是把豎向荷載擴大了BE0倍，即不僅增大了跨中正彎矩，而且增大了支座負彎矩，同時增大了梁剪力，因此，對支座負彎矩來說，BEK和BE0是反向影響的，使用時應考慮其相互作用。

a.在高層建筑中，一般不應考慮BE0的作用(取BEO=1．0)；在多層建筑中，適當考慮BE0的影響。

b.在多層建筑中，抗震設防時，BEO=1．20，BEK=0．85；非抗震設防時，BEO=1．10，BEK=0．80。

c．當有充分依據時，考慮了BE0和BEK的相互影響，BEK可以小于0.80。

4．結構自振周期折減系數TE由于節能要求越來越高，輕質填充墻幾乎在全面使用，另一方面大開間無隔墻的寫字樓大量建設，使得填充墻剛度對結構自振周期的影響越來越小，趙西安等建議當采用加氣砼等輕質隔墻時TE=0．7-0．80；當采用非承重空心磚等隔墻時TE=0．60—0．70。隔墻多時取小值，隔墻少時取大值。

5．柱子角筋問題

程序內定柱子配筋按雙偏壓計算，內定角筋見表四所示。實際配筋時，角筋不應小于k，否則應適當加大.

MAX（B.H）(mm)	Asc（cm2	角筋直徑 (mm）
≤800	4.909	25
>800 ≤1000	6.153	28
>1000 ≤1 500	8.043	32
>1500	1 0.1 79	36

本文提出的一些結構計算問題是作者使用TBSA的體會，僅供參考，需要說明的是結構工程師采用任何結構分析程序，首先應研究該程序所采用的計算模型及邊界條件，是否適用你的工程。其次，對程序計算結果必須按照結構力學原理，概念設計進行判斷、分析、校核。且不可數檢通過，即萬事大吉，使用錯誤的計算結果帶來結構安全隱患。第三，同一版本程序在不斷升級改進，其計算結果也會有差異，應注意程序版本時間。

(本文來源：陜西省土木建筑學會文徑網絡：文徑尹維維編輯劉真審核)