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摘要：經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間使用后，磚砌體易發(fā)生由于磚風(fēng)化、砂漿粉化、墻體裂縫和底層受潮等導(dǎo)致的磚砌體承載力下降、安全性降低，需采取合理的維修加固措施。...

鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固舊磚墻的試驗(yàn)研究

許清風(fēng)  江歡成  朱雷  杜剛

上海市建筑科學(xué)研究院 上海200032 上海市工程結(jié)構(gòu)新技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 上海200032

上海江歡成建筑設(shè)計(jì)有限公司 上海200041

引言

    我國(guó)砌體結(jié)構(gòu)歷史悠久，量大面廣，秦磚漢瓦已使用兩千多年，發(fā)展至今仍是我國(guó)最普遍的結(jié)構(gòu)形式。我國(guó)現(xiàn)存許多優(yōu)秀歷史建筑為砌體結(jié)構(gòu)，其采用的砌筑砂漿多為石灰砂漿或黏土砂漿等低強(qiáng)度砂漿，由于磚墻風(fēng)化、砂漿粉化、墻體裂縫或底層磚墻潮濕均可導(dǎo)致砌體強(qiáng)度降低、房屋安全性下降，加之許多優(yōu)秀砌體建筑沒(méi)有考慮抗震設(shè)防要求，亟需進(jìn)行加固和保護(hù)。

    1976年唐山大地震后，我國(guó)對(duì)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿抗震加固砌體進(jìn)行了一定的研究。朱伯龍等、樓永林、黃忠邦、蘇三慶等、談?dòng)揽�、王天賢和李明等分別進(jìn)行了鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固普通磚墻、空心磚墻和低強(qiáng)度砂漿磚墻抗震能力的對(duì)比試驗(yàn)研究，并分別從主拉應(yīng)力理論和剪摩理論出發(fā)進(jìn)行了理論分析。鋼筋網(wǎng)水泥砂漿對(duì)磚墻進(jìn)行抗震加固已被行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震加固技術(shù)規(guī)程》(JGJll6—8)采用。張代濤等和蘇三慶等分別進(jìn)行了鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固磚房模型抗震性能的對(duì)比試驗(yàn)研究，研究結(jié)果表明，使用鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固后磚房的整體抗震能力得到明顯提高。黃忠邦根據(jù)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿抗震加固磚墻中拉筋受力性能的試驗(yàn)研究，提出拉筋在抗震受力過(guò)程中對(duì)墻體抗震加固效果無(wú)明顯影響。

    優(yōu)秀砌體建筑由于變更使用功能或磚墻累積老化損傷均可能導(dǎo)致磚墻的受壓承載力不足。雖然鋼筋網(wǎng)水泥砂漿已是一種常用的磚砌體抗震加固方法，但使用鋼筋網(wǎng)水泥砂漿對(duì)舊磚墻進(jìn)行受壓承載力加固還未見(jiàn)報(bào)道；同時(shí)，用鋼筋網(wǎng)水泥砂漿對(duì)舊磚墻進(jìn)行抗震加固也值得研究。基于此，本課題重點(diǎn)研究鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固舊磚墻受壓承載力的試驗(yàn)研究，同時(shí)進(jìn)行鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固舊磚墻抗震能力的試驗(yàn)研究。

1、試件設(shè)計(jì)

    本次試驗(yàn)選用已使用80多年、從舊房拆下的八五磚(220mm×105mm×43mm)，選用黏土石灰砂漿砌筑。本次試驗(yàn)共8片磚墻，試件尺寸均為l500mm×900mm X220mm，采用一順一丁的砌筑方式，灰縫厚度和寬度均為8mm。試件共分兩組，其中W1～W5為第一組，研究鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加同舊磚墻受壓承載力的效果，試驗(yàn)參數(shù)包括砂漿層數(shù)和是否掏縫置換，其中W1為對(duì)比試件。W2～W5鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固層厚度均為40mm；鋼筋網(wǎng)規(guī)格均為水平φ6@410mm，豎向φ6@450mm；單側(cè)加同試件的拉筋為L形φ4@430mm，雙側(cè)加固試件的拉筋為S形φ4@430mm，均為梅花形布置。W2、W3在磚墻表面直接做鋼筋網(wǎng)水泥砂漿層；W4、W5待砂漿硬化后向內(nèi)掏空30mm后用水泥砂漿置換，再做鋼筋網(wǎng)水泥砂漿層。W6～W8為第二組，研究雙側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固舊磚墻抗震能力的效果，試驗(yàn)參數(shù)為是否掏縫置換。其中W6為對(duì)比試件，W7同W3，W8同W5。試件參數(shù)見(jiàn)表1，試件尺寸見(jiàn)圖l。

表1試件參數(shù)

 

圖1試件尺寸圖

2、試驗(yàn)概況

    2.1材料強(qiáng)度

    舊磚實(shí)測(cè)強(qiáng)度等級(jí)為MUl0；砌筑砂漿的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度為l.4MPa；掏縫置換用水泥砂漿的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度為13.1MPa；加固用水泥砂漿的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度為8.5 MPa。由6鋼筋的屈服強(qiáng)度為431.7MPa，極限強(qiáng)度為645.8MPa。

    2.2加載制度

    試件Wl～W5采用5個(gè)豎向同步千斤頂施加豎向荷載，試件的實(shí)際受力為單個(gè)千斤頂荷載讀數(shù)的5倍。試驗(yàn)采用l0～15級(jí)的逐級(jí)加載方式，每級(jí)荷載持荷3mm，再施加下級(jí)荷載。

    試件W6～W8首先施加豎向荷載，豎向荷載通過(guò)兩個(gè)豎向千斤頂施加于試件四分點(diǎn)處，W6每個(gè)豎向千斤頂施加50kN，W7和W8每個(gè)千斤頂施加100kN，使3個(gè)磚墻的豎向壓應(yīng)力均為0.3MPa(考慮鋼筋網(wǎng)水泥砂漿層承受的豎向壓力)。待豎向荷載穩(wěn)定后用MTS水平作動(dòng)器施加水平荷載，開(kāi)始為荷載控制，每級(jí)循環(huán)一次。當(dāng)試件屈服或水平位移達(dá)到2.0mm時(shí)轉(zhuǎn)為位移控制，每級(jí)循環(huán)一次。當(dāng)荷載下降至峰值荷載的85％時(shí)，試驗(yàn)結(jié)束。

    2.3數(shù)據(jù)采集

    為了解磚墻受力過(guò)程的變形情況，在磚墻、鋼筋和拉筋的不同位置布置應(yīng)變片和水平位移計(jì)。為測(cè)試W2和W4未加固一側(cè)磚墻的變形情況，特在磚墻局部做水泥砂漿找平層用于粘貼應(yīng)變片。采用 DH3816靜態(tài)應(yīng)變測(cè)量系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)據(jù)采集。

3、W1～W5試驗(yàn)結(jié)果與分析

    3.1破壞形態(tài)

    對(duì)比試件Wl在荷載增加至l55kN時(shí)，南側(cè)西上角磚塊開(kāi)裂；隨著荷載繼續(xù)增加，南側(cè)磚塊裂縫繼續(xù)開(kāi)展；當(dāng)荷載增加至225kN時(shí)，北側(cè)出現(xiàn)多處磚塊裂縫；當(dāng)荷載增加至400kN時(shí)，東側(cè)試件中間出現(xiàn)至上而下的貫通裂縫(圖2)；當(dāng)荷載增加至535kN時(shí)，試件局部磚塊壓碎、豎向裂縫貫通、試件破壞。

 

圖2 W1側(cè)面出現(xiàn)豎向貫通裂縫

    單側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固的試件W2在荷載增加至250kN時(shí)，在南側(cè)(未加同側(cè))中上部出現(xiàn)磚塊豎向裂縫；當(dāng)荷載增加至350kN時(shí)，北側(cè)(鋼筋網(wǎng)砂漿加固側(cè))中上部鋼筋網(wǎng)水泥砂漿層出現(xiàn)水平貫通裂縫。試件呈明顯的偏壓特征。當(dāng)荷載增加至510kN時(shí)，鋼筋網(wǎng)砂漿層沿水平貫通裂縫折斷、下端與底梁交接處剪壞、砂漿層與磚墻剝離、局部拉筋拉起(圖3)，荷載急劇下降，但此時(shí)磚墻破壞不明顯，僅南側(cè)局部磚塊開(kāi)裂。繼續(xù)進(jìn)行加載，試件仍能繼續(xù)承載；當(dāng)荷載再次增加至475kN時(shí)，試件側(cè)面形成從上至下的貫穿裂縫，試件側(cè)面傾斜恢復(fù)，磚墻發(fā)生軸壓破壞，局部磚塊壓碎。試件呈典型的承載力雙峰值特性，說(shuō)明鋼筋網(wǎng)水泥砂漿層與磚墻的應(yīng)力峰值不同步。

 

圖3 W2砂漿層與磚墻剝離、局部拉筋拉起

    雙側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固的試件W3在荷載增加過(guò)程中未見(jiàn)明顯裂縫，當(dāng)荷載增加至ll85kN時(shí)，試件砂漿層中上部突然出現(xiàn)沿水平向斷裂(圖4)，砂漿層與磚墻剝離、砂漿層內(nèi)鋼筋屈曲，試件側(cè)面出現(xiàn)豎向貫通裂縫、局部磚塊壓碎，試件破壞。

 

圖4 W3砂漿層中部沿水平向斷裂

    單側(cè)鋼筋網(wǎng)砂漿加同并掏縫置換的試件W4在荷載增加至250kN時(shí)，在西側(cè)和南側(cè)(未加固側(cè))上部出現(xiàn)磚塊豎向裂縫；當(dāng)荷載增加至400kN時(shí)，東、南和西側(cè)磚塊裂縫繼續(xù)發(fā)展，北側(cè)(鋼筋網(wǎng)砂漿加固側(cè))出現(xiàn)水平和斜向裂縫，試件南側(cè)的壓縮變形明顯大于北側(cè)；當(dāng)荷載增加至500kN時(shí)，東側(cè)鋼筋網(wǎng)砂漿層與磚墻剝離；當(dāng)荷載增加至575kN時(shí)，試件東、西側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿與磚墻從上而下脫開(kāi)，拉筋角部拉起(圖5)，局部磚塊壓碎，試件破壞。

 

圖5 W4拉筋端部彎起

    雙側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固并掏縫置換的試件W5在荷載增加過(guò)程中未見(jiàn)明顯裂縫，當(dāng)荷載增加至1250kN時(shí)，試件突然出現(xiàn)鋼筋網(wǎng)砂漿層角部裂縫、砂漿層與磚墻剝離、砂漿層內(nèi)鋼筋屈曲，試件側(cè)面出現(xiàn)豎向貫通裂縫、局部磚塊壓碎，試件破壞。

    3.2試驗(yàn)結(jié)果分析

    (1)受壓承載力對(duì)比

    W1～W5的開(kāi)裂荷載和破壞荷載對(duì)比如表2所示。

表2主要試驗(yàn)結(jié)果

　　由表2可知，采用單側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固舊磚墻(W2、W4)的開(kāi)裂荷載有所提高(提高61％)，但受壓承載力沒(méi)有明顯提高。采用雙側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固舊磚墻(W3、W5)的開(kāi)裂荷載和極限荷載基本相同，試件出現(xiàn)裂縫后馬上進(jìn)入破壞階段，雙側(cè)加同試件的受壓承載力較對(duì)比試件有明顯提高，提高幅度達(dá)121％～l34％。

　　(2)應(yīng)變分析

　　試件W2水平應(yīng)變對(duì)比見(jiàn)圖6所示，其中1#應(yīng)變片布置在拉筋上，l6#、17#粘貼在水平鋼筋上，24#、34#應(yīng)變片分別布置在未加固墻面(粘貼在附加的水泥砂漿面層上)和加固砂漿面層的中心水平位置處。試件W2豎向應(yīng)變對(duì)比見(jiàn)圖7所示，8#、9#應(yīng)變片粘貼在豎向鋼筋上，21 #、23 #、25#布置于非加固墻面一側(cè)豎向位置，31#、33#、35#布置在加固砂漿面層一側(cè)豎向位置。

 

圖6 W2水平應(yīng)變對(duì)比圖

    由圖6可知，隨著荷載增加，拉筋和水平鋼筋的應(yīng)變明顯增大，說(shuō)明拉筋和水平鋼筋在試件受力后期逐漸起作用；未加固一側(cè)磚墻的水平應(yīng)變變化較復(fù)雜，而加固一側(cè)水平應(yīng)變逐漸變大。

 

圖7 W2豎向應(yīng)變對(duì)比圖

    由圖7可知，W2在受力過(guò)程中呈明顯的偏壓特性，加固一側(cè)砂漿表面的豎向應(yīng)變?yōu)槔瓚?yīng)變而砂漿內(nèi)鋼筋的豎向應(yīng)變?yōu)閴簯?yīng)變，且未加固一側(cè)磚墻表面的豎向應(yīng)變亦為壓應(yīng)變，這與試驗(yàn)過(guò)程中未加固一側(cè)豎向變形大的現(xiàn)象一致。

    試件W3水平應(yīng)變對(duì)比見(jiàn)圖8所示，其中1 #、3#應(yīng)變片布置在拉筋上，l4#、16#粘貼在水平鋼筋上，26#、28#應(yīng)變片分別布置在兩側(cè)加固砂漿面的水平位置。試件W3豎向應(yīng)變對(duì)比見(jiàn)圖9所示，8#、l0#應(yīng)變片粘貼在豎向鋼筋上，23 #、27#、29#布置在兩側(cè)加固砂漿面的豎向位置。

 

圖8 w3水平應(yīng)變對(duì)比圖

    由圖8可知，砂漿表面與水平鋼筋的應(yīng)變相近，說(shuō)明鋼筋網(wǎng)砂漿層能協(xié)調(diào)工作；拉筋應(yīng)變?yōu)槔瓚?yīng)變，說(shuō)明拉筋在加載過(guò)程中起明顯的拉結(jié)作用。

    由圖9可知，豎向鋼筋與兩側(cè)砂漿層的豎向應(yīng)變基本一致，共同工作性能較好，試件呈典型的軸壓特征。

 

圖9 W3豎向應(yīng)變對(duì)比圖

　　(3)破壞機(jī)理

    本次研究表明，采用單側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿進(jìn)行受壓承載力加固后，由于舊磚墻和砂漿層的彈性模量存在較大差異，導(dǎo)致舊磚墻與砂漿面層不能很好的協(xié)同工作；未加固一側(cè)由于彈性模量較小而壓縮變形較大，加同一側(cè)彈性模量大而壓縮變形較小，使舊磚墻呈典型的偏壓受力特征。拉筋亦不能保證鋼筋網(wǎng)水泥砂漿層與磚墻協(xié)同工作，在加載后期拉筋端部拉起而逐漸失去作用。隨著荷載增大，加固砂漿層產(chǎn)生水平向貫通裂縫，并在受荷后期折斷，使加固層完全退出工作，而此時(shí)的舊磚墻卻沒(méi)有明顯的破壞，荷載達(dá)到第一個(gè)峰值荷載；繼續(xù)加載，磚墻仍將出現(xiàn)第二個(gè)峰值荷載，使單側(cè)加固試件出現(xiàn)雙峰值特性，加固試件的極限荷載為兩個(gè)峰值荷載的較大值。試驗(yàn)表明，單側(cè)加固對(duì)受壓承載力沒(méi)有明顯提高。

    采用雙側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固后，由于兩側(cè)加固層的彈性模量和剛度相同，加同后試件形同夾心墻板受力，加固后試件仍為軸心受壓。磚墻和拉筋對(duì)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿層有明顯支撐作用，拉筋把鋼筋網(wǎng)水泥砂漿層拉結(jié)成整體受力，顯著提高了磚墻的豎向承載力，提高幅度達(dá)121％～l34％。但由于砂漿強(qiáng)度和彈性模量明顯大于舊磚墻，使加固層與舊磚墻受力不協(xié)調(diào)，一側(cè)加固層出現(xiàn)裂縫試件即達(dá)極限，預(yù)兆不明顯。

　　(4)理論分析

　　根據(jù)本次研究結(jié)果，雙側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固磚墻的豎向承載力可按式(1)進(jìn)行計(jì)算。

　　P=φ·[f·A+αv·(fc+fy·A′s)](1)式中：P為加固磚墻的豎向承載力；φ為高寬比和軸向力偏心矩對(duì)受壓磚墻的影響系數(shù)；f為砌體抗壓強(qiáng)度；A為砌體受壓面積；αv為豎向荷載作用下鋼筋網(wǎng)水泥砂漿與磚墻的共同工作系數(shù)；fc為加固砂漿層抗壓強(qiáng)度；Ac為加固砂漿層受壓面積；fy為鋼筋抗壓強(qiáng)度；A′s 為鋼筋受壓面積。

    根據(jù)本次試驗(yàn)的材料強(qiáng)度，可得共同工作系數(shù)αv=0.58。αv與砌體和鋼筋網(wǎng)水泥砂漿層的強(qiáng)度比及彈性模量比有關(guān)，還需通過(guò)進(jìn)一步的試驗(yàn)研究驗(yàn)證。

4、W6～W8試驗(yàn)結(jié)果與分析

　　4.1破壞形態(tài)

    對(duì)比試件W6在水平荷載增加至lkN時(shí)，墻體東側(cè)出現(xiàn)少數(shù)磚塊的豎向裂縫；當(dāng)荷載增加至26kN時(shí)，墻體西側(cè)偏北位置出現(xiàn)多塊磚的豎向裂縫；當(dāng)水平荷載增加至30kN時(shí)，墻體的水平位移達(dá)到2mm，轉(zhuǎn)為位移控制。當(dāng)水平位移增加至4.5mm時(shí)，墻體兩側(cè)出現(xiàn)斜向沿對(duì)角線方向的裂縫，裂縫長(zhǎng)度和寬度隨水平位移的增加而增加；當(dāng)水平位移增加至16mm時(shí)，墻體斜向x形交叉裂縫明顯(圖10)，最大裂縫寬度達(dá)l2mm，墻體水平承載力明顯下降，試驗(yàn)結(jié)束。

 

圖10 W6的X形交叉斜裂縫

    雙側(cè)鋼筋網(wǎng)砂漿加固的試件W7在荷載控制時(shí)未出現(xiàn)可見(jiàn)裂縫。當(dāng)荷載增加至110kN時(shí)，水平位移大于2mm，改為位移控制。當(dāng)水平位移增加至4.7mm時(shí)，墻體在北側(cè)下角部出現(xiàn)水平裂縫，裂縫長(zhǎng)度隨著水平位移的增加而緩慢增長(zhǎng)，但未發(fā)現(xiàn)斜向裂縫。當(dāng)水平位移增加至l5.2mm時(shí)，伴隨兩聲巨響試件出現(xiàn)多條斜向裂縫，墻體南側(cè)下端灰縫與磚墻錯(cuò)動(dòng)、明顯偏位，角部部分加固砂漿層剝落、鋼筋彎曲，少數(shù)磚塊斷裂。隨著水平位移的繼續(xù)增加，墻體形成x形交叉斜裂縫(圖11)，水平承載力明顯下降，試驗(yàn)結(jié)束。

 

圖11 w7的x形交叉斜裂縫

    雙側(cè)鋼筋網(wǎng)砂漿加固并掏縫置換的試件W8在水平位移增加至4.0mm/時(shí)，在試件西北側(cè)下端出現(xiàn)水平裂縫；隨著水平位移的增加，試件下端的水平裂縫繼續(xù)開(kāi)展；當(dāng)水平位移增加至l2mm時(shí)，試件出現(xiàn)斜向裂縫；水平位移增加至14mm時(shí)，試件下端的水平裂縫貫通，斜向裂縫兩端繼續(xù)發(fā)展；當(dāng)水平位移增加至18mm時(shí)，試件下端水平錯(cuò)動(dòng)，試件角部磚塊壓碎(圖12)，斜向裂縫繼續(xù)增加；水平位移增加至22mm時(shí)，試件下端錯(cuò)動(dòng)，荷載明顯下降，試件角部加固砂漿層與磚墻脫開(kāi)、開(kāi)裂、剝落，試驗(yàn)結(jié)束．

 

圖12 W8角部磚壓碎、砂漿破壞

　　4.2試驗(yàn)結(jié)果分析

　　(1)滯回性能

　　W6～W8的荷載一位移滯回曲線如圖l3～圖l5所示，骨架曲線對(duì)比如圖16所示。

 

　　由圖l3～圖l6可知，W6～W8的滯回曲線存在較大差異。對(duì)比試件W6的滯回曲線存在明顯的捏縮效應(yīng)，試件的耗能能力相對(duì)較差、水平承載力較小：加固試件W7和W8滯回環(huán)所圍合的面積明顯變大、耗能能力明顯提高，破壞位移亦有明顯增加。加固試件的水平承載力顯著增加，其中W7正向(推)提高517％、反向(拉)提高250％；W8正向(推)提高263％、反向(拉)提高612％。由于掏縫置換既可提高磚墻灰縫與鋼筋網(wǎng)水泥砂漿層的連接，又可提高磚墻的抗剪強(qiáng)度，使W8水平承載力的提高幅度略大于w7。另外，W7和W8均表現(xiàn)出雙向受力性能的不對(duì)稱(chēng)特性。

    (2)拉筋應(yīng)變分析

    加固試件w7拉筋的應(yīng)變變化見(jiàn)圖17所示。1 #～5#應(yīng)變片粘貼在不同位置的拉筋上。

 

圖17 w7拉筋應(yīng)變變化

    由圖l7可知，除l#拉筋外，其余拉筋的應(yīng)變?cè)谒�平荷載增加過(guò)程中無(wú)明顯變化，說(shuō)明拉筋對(duì)水平承載力的影響可忽略，這與文獻(xiàn)[11]的結(jié)論相同。1#拉筋位于試件的下角部，由于加載后期該位置加固層與磚墻剝離，因而其應(yīng)變隨水平荷載的增加而明顯增大。

    雖然拉筋對(duì)水平承載力加固的作用不明顯，但由圖8可知，拉筋對(duì)受壓承載力加固有明顯有利作用。

    (3)加固機(jī)理

    本次研究表明，雙側(cè)抗震加固舊磚墻的鋼筋網(wǎng)水泥砂漿層和舊磚墻能很好地協(xié)同工作。隨著荷載增加，首先在鋼筋網(wǎng)水泥砂漿層與底梁結(jié)合處出現(xiàn)水平裂縫，然后在加固層上出現(xiàn)斜裂縫；隨著荷載繼續(xù)增加，下角部加固層與磚墻剝離、角部磚塊壓碎，水平荷載明顯下降，試件破壞。破壞時(shí)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固層大部分仍與磚墻結(jié)合較好，保持整體受力。

    《建筑抗震加固技術(shù)規(guī)程》(JOJll6-98)8。建議根據(jù)加固砂漿層厚度和強(qiáng)度、加固層數(shù)和磚墻砌筑砂漿強(qiáng)度確定不同的抗震能力增強(qiáng)系數(shù)，但沒(méi)有考慮磚墻豎向應(yīng)力的影響。本文認(rèn)為加固磚墻的抗側(cè)力由磚砌體、加固砂漿層和鋼筋網(wǎng)三部分共同承擔(dān)。試驗(yàn)表明，試件接近破壞時(shí)，磚墻灰縫和加固砂漿層均發(fā)生明顯破壞，其對(duì)加固磚墻的貢獻(xiàn)度較大；而整個(gè)受力過(guò)程中豎向鋼筋的應(yīng)變均較小，因而其對(duì)加固磚墻水平承載力的貢獻(xiàn)度相對(duì)較小。綜合本文和參考文獻(xiàn)的試驗(yàn)結(jié)果，建議鋼筋網(wǎng)間距可適當(dāng)放寬至300～400mm。

5、結(jié)論與建議

    (1)研究表明，雙側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固舊磚墻是一種有效的加固方法，不僅可提高其抗震能力，還可大幅提高其受壓承載力。

    (2)舊磚墻采用雙側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固后，受壓承載力提高l21％～l34％；加固后兩側(cè)砂漿層和鋼筋網(wǎng)的受力基本同步協(xié)調(diào)，但其破壞預(yù)兆不明顯。采用單側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固試件的受壓承載力沒(méi)有明顯改善，加固試件呈典型的雙峰值特性，加固層與舊磚墻未能有效協(xié)同工作。為保證受壓承載力的加固效果，本文建議選用雙側(cè)加固，該方法已在上海思南路風(fēng)貌別墅加固工程中得到實(shí)踐，取得了滿意的效果。

　　(3)研究表明，舊磚墻采用雙側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固后水平承載力提高250％～612％；加固后兩側(cè)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿層與舊磚墻的受力基本協(xié)調(diào)，破壞后加固層仍和磚墻較好連接，具有較好的整體性。

　　(4)試驗(yàn)結(jié)果表明，用于拉接雙側(cè)鋼筋網(wǎng)的穿墻拉筋對(duì)抗震加固作用不明顯，但對(duì)受壓承載力加固有明顯有利作用。

    (5)掏縫對(duì)鋼筋網(wǎng)水泥砂漿加固磚墻豎向承載力和水平承載力有一定效果，且掏縫可明顯提高磚墻的耐久性能。

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(本文來(lái)源：陜西省土木建筑學(xué)會(huì)  文徑網(wǎng)絡(luò)：溫紅娟  劉紅娟  尹維維 編輯 文徑 審核)

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